Описание на процеса

Формоването на листове е най-сложният метод за обработка на листове чрез пластична деформация, както по отношение на техническото оборудване, технологичния процес, така и по отношение на явленията, протичащи в материала. Материалът, под формата на лист, се деформира в матрица в пространствена, куха, тънкостенна структура. По време на прехода от равнинна към пространствена форма в различни области на материала възникват диференцирани напрежения, които водят до деформация и промени в първоначалната дебелина на материала.

Анализът на деформациите на всяка част (фиг.) от таблицата показва, че елемент I, разположен на външния ръб, се скъсява поради натисковите напрежения σ1 и се удължава поради опънните напрежения σ2. Преобладават натисковите напрежения, което води до леко увеличаване на дебелината на материала. В сегмент II натисковите напрежения намаляват, докато напреженията на опън се увеличават, в резултат на което дебелината на дъската започва да намалява. В тези участъци, поради напреженията на опън и натиск, може да възникне изкривяване на плочата, което се преустановява от задържащия пръстен IR, притискащ плочата със сила на притискане Fs. Чрез този натиск задържащият пръстен води до балансиране на напреженията в тази област. Материалът в сегмент III, който преминава през ръба на формата M, е допълнително подложен на огъващи напрежения. В сегмент IV материалът е подложен основно на осово напрежение на опън, което води до намаляване на дебелината на стената. Колкото по-високи са напреженията на опън в тази област, толкова по-дълбоко е релефът и съответно дебелината на стената на детайла намалява. По-слабо засегната е долната област, толкова по-малко засегната, колкото по-плоска е тя.

Фиг. 1: Схема на процеса на огъване

Преса за месене

Принципът на амбутиране
a – преди пластичната деформация; b - след пластична деформация;
P - джоб; IR - предпазен пръстен; SF - заготовка; MA - матрица за навиване; PA - навит продукт; g - дебелина на плочата; j - хлабина; D - диаметър на заготовката; F - сила на натискане на джоба; Fs - сила на натискане на предпазния пръстен.

Промяна на дебелината на стената за амбиентен детайл.

Трябва да има разстояние между P-образната тава и матрицата, което да е с около 10-20% по-голямо от дебелината на плочата. Тази хлабина се определя от отношението:

амбиентиране със свободно регулиране на дебелината на стената: j = (1,1…1,3) $\times$ g.
изтъняване на стените амбициращо: j = (0,25…0,65) $\times$ g.

За да не се разрушава листът и да не се създават срязващи напрежения, активните ръбове на щанцата и матрицата трябва да бъдат заоблени с големи радиуси, определени в зависимост от естеството и дебелината на листа, който ще бъде дълбоко изтеглен. Тъй като по време на процеса между материала и инструмента възникват значителни сили на триене, е необходимо използването на смазочни материали.

За да се получат продукти с нисък специфичен разход на материал, е необходимо да се определят възможно най-точно размерите и формата на изходния елемент. Ако крайните форми са тела на въртене и няма промени в дебелината на стените, оразмеряването би се свело до еквивалентността на повърхностите преди и след щамповането.

Ако крайният продукт е въртящо се тяло, формата на изходната заготовка е диск, чийто диаметър D0 се определя от формата на въртящото се тяло. Площта на повърхността на въртящите се тела може да се определи, като се използват съотношенията на Гулдин.

Степента на намаление между две формообразуващи деформации R може да се определи, като се вземат предвид диаметърът на заготовката D0 и диаметърът на матрицата dm, чрез връзката:

$R = 100\frac{D_{0}-d_{m}}{d_{m}}$ ,%

При средни условия на движение, при първото преминаване, стойностите на степента на намаление от 50 % не могат да бъдат надхвърлени. Това означава, че за общо намаление, по-голямо от 50 %, са необходими няколко последователни деформации. Ако се извършва студено изтегляне, поради промяната в свойствата на материала, дължаща се на промяната в свойствата на материала, дължаща се на промяната в свойствата на материала, дължаща се на закаляването, намалението се променя.

Коефициент на амбутиране:

$m = \frac{d}{D}<1$

m_max = 0,45…0,60 - за първото амбутиране
m_max = 0,65…0,80 - за следната амбутизация

За високи степени на амбутизация:

$m_{t} = m_{1} \times m_{2} \times...\times = \frac{d_n}{D}$

Силата на огъване, която трябва да се приложи към клина, е сума от идеалната сила на деформация плюс силите на триене. Като се има предвид, че напреженията на опън в материала, определени от силата на заклинване, не трябва да превишават якостта на разрушаване на деформирания материал, силата на заклинване може да се определи със зависимостта:

$F = k \times \pi \times D_{m} \times \mathit{g} \times \sigma _{r}$

в което:

σ_r- е якостта на опън на материала;
D_m - среден диаметър на продукта;
G - дебелина на материала;
K - зависи от стойността на коефициента на амбютизация m

За да се избегне изкривяването на листа, който трябва да се изкриви, , tой ще бъде задържан на място от фиксиращия пръстен. Този пръстен притиска материала със сила на притискане.

$F_{p} = l \times s \times p$

în care: $p = R_{m} \times cos\alpha$

Електрохидравлично месене

Схематичен принцип: Електрохидравлично месене
SE - източник на енергия; SF - полуфабрикат; C - кондензаторна батерия; El - електроди; K1, K2 - превключватели; CA - камера за грундиране; MA - матрица за закаляване; OA - вентилационен отвор; MLD - диелектрична течна среда; DE - електрически разряд в импулс; Fs - сила на притискане.

Захранване на разтоварването :

чрез електрическо пробиване на диелектричната работна среда (î.t 30…50 KV;
чрез разтопяване на метална жица, свързваща върховете на двата електрода. , (m.t. 3…5 KV).

Tehnipedia - Предоставя технически данни със строго информативен характер за предлаганите на пазара продукти.